很多人不知道非熱彈性馬氏體相變的細(xì)觀本構(gòu)模型的知識(shí)，小編對(duì)馬氏體相變?cè)炀溥M(jìn)行分享，希望能對(duì)你有所幫助！

本文導(dǎo)讀目錄：

1、非熱彈性馬氏體相變的細(xì)觀本構(gòu)模型

2、馬氏體造句

非熱彈性馬氏體相變的細(xì)觀本構(gòu)模型

　　【摘要】：為了更清楚地認(rèn)識(shí)鐵基合金經(jīng)受非熱彈性馬氏體相變的本征特性,在細(xì)觀尺度對(duì)非熱彈性馬氏體相變進(jìn)行了研究.基于馬氏體相變晶體學(xué)和內(nèi)變量本構(gòu)理論建立了非熱彈性馬氏體相變的細(xì)觀本構(gòu)模型.該模型采用微區(qū)相變應(yīng)變、奧氏體及馬氏體的塑性應(yīng)變表征宏觀的非彈性響應(yīng),把奧氏體和馬氏體變體的等效塑性應(yīng)變率和體積分?jǐn)?shù)變化率作為內(nèi)變量描述微觀結(jié)構(gòu)變化.模型采用J2流動(dòng)理論描述微區(qū)塑性流動(dòng),與采用晶體塑性的描述方法相比模型更簡(jiǎn)單,且更適用于工程計(jì)算.單晶奧氏體單變體簡(jiǎn)單剪切的模擬結(jié)果表明:隨著應(yīng)變的增加,先發(fā)生奧氏體塑性變形,進(jìn)而發(fā)生相變,馬氏體體積分?jǐn)?shù)與應(yīng)變呈線性關(guān)系;溫度較低時(shí)易發(fā)生馬氏體相變并使得材料的強(qiáng)度提高。

馬氏體相變?cè)炀?/a>

馬氏體造句

　　2、隨著冷卻速度的減慢，其組織為板條馬氏體、板條馬氏體加粒狀貝氏體和粒狀貝氏體三種形態(tài)。

　　4、基體應(yīng)是馬氏體，它能抵抗沖擊，變形小。

　　6、另一方面，“小島”中的殘余奧氏體轉(zhuǎn)變成馬氏體而島中原有馬氏體則逐步分解折出M_3C。

　　8、減少殘余奧氏體和馬氏體碳化物的降水預(yù)計(jì)的回火工藝。

　　10、觀察到交叉型、中脊型類馬氏體形貌貝氏體，發(fā)現(xiàn)貝氏體中脊中有大量層錯(cuò)。

　　12、介紹了關(guān)魏氏組織形成的貝氏體型切變理論、類馬氏體相變理論和擴(kuò)散型臺(tái)階長(zhǎng)大理論。

　　14、結(jié)果表明，冷加工能產(chǎn)生不同程度的馬氏體相變；在腐蝕過(guò)程中，馬氏體相存在優(yōu)先溶解。

　　16、并分析了拉拔時(shí)產(chǎn)生形變馬氏體的原因。

　　18、針對(duì)馬氏體球鐵，研究了馬氏體基體不同含碳量（不同奧氏體化溫度）對(duì)兩體磨損和沖擊磨料磨損耐磨的影響。

　　20、結(jié)果表明：奧氏體未結(jié)晶區(qū)變形并淬火后，馬氏體包的尺寸增大，而馬氏體束的尺寸明顯減小并發(fā)生彎曲。

　　22、結(jié)果顯示對(duì)于等溫淬火球鐵，激光硬化層中馬氏體片的尺寸與基體奧氏體貝氏體中的鐵索體板條尺寸相近。

　　24、敘述淬火低碳鋼內(nèi)條間奧氏體的形成，著重指出條狀馬氏體形成時(shí)存在碳的擴(kuò)散。

　　26、微觀組織觀察表明，在鍛造或高溫軋制狀態(tài)下獲得了以低碳馬氏體為主，含少量貝氏體和殘余奧氏體的復(fù)合組織。

　　28、對(duì)于直徑較細(xì)的工件，軋后立即淬火幾乎可得到全部馬氏體。

　　30、馬氏體相變符合GT模型的雙切變特征，慣習(xí)面為(113)面。

那么以上的內(nèi)容就是關(guān)于非熱彈性馬氏體相變的細(xì)觀本構(gòu)模型的介紹了，馬氏體相變?cè)炀涫切【幷韰R總而成，希望能給大家?guī)?lái)幫助。